百檢網(wǎng)：如果一輛鐵路客車外觀質(zhì)量很差，特別是外露結(jié)構(gòu)表面有明顯的波浪紋和凹凸不平感，甚至在光線作用下，存在時(shí)隱時(shí)現(xiàn)、雜亂的反光效果，那么即使客車內(nèi)的設(shè)施再完備、再先進(jìn)也將無(wú)法獲得用戶的青睞。為了避免以上問(wèn)題發(fā)生，電阻點(diǎn)焊作為一種重要的焊接應(yīng)用技術(shù)，越來(lái)越受到鐵路車輛制造商的青睞，該焊接方法可以有效解決焊接變形，避免上述問(wèn)題發(fā)生。與此同時(shí)，焊接自動(dòng)化為點(diǎn)焊技術(shù)的快速發(fā)展奠定了基礎(chǔ)。
　　國(guó)內(nèi)鐵路車輛常用的鋼板規(guī)格主要分為2mm、2.5mm、3mm三種，Q310NQL2+Q345NQR2材質(zhì) 搭配是其常見(jiàn)的設(shè)計(jì)組合，焊接方法基本采用變形量很小的電阻點(diǎn)焊。
　　電阻點(diǎn)焊屬于搭接結(jié)構(gòu)，因?yàn)榇罱用鏌o(wú)法實(shí)現(xiàn)焊后的表面處理，所以焊前必須選擇合適的工藝進(jìn)行表面處理。噴砂工藝為單一工序，效率高、經(jīng)濟(jì)性好，不僅可以有效去除零件表面油污、焊接熔粒及焊接氧化層等，而且噴砂后鋼材表面得到清潔，材料表面力學(xué)性能還可得到改善，因此一般鐵路車輛制造商在電阻點(diǎn)焊前均對(duì)鋼材進(jìn)行噴砂處理。
　　由于車輛運(yùn)營(yíng)周期內(nèi)各種工況及環(huán)境較為復(fù)雜，電阻點(diǎn)焊特殊的搭接結(jié)構(gòu)又導(dǎo)致焊后無(wú)法對(duì)搭接位置進(jìn)行防腐處理，而腐蝕又對(duì)焊接接頭疲勞性能有一定影響，所以系統(tǒng)地開(kāi)展經(jīng)噴砂處理后母材的電阻點(diǎn)焊接頭腐蝕對(duì)疲勞性能影響的研究顯得尤為重要。
　　該研究對(duì)指導(dǎo)實(shí)際生產(chǎn)、改進(jìn)鐵路車輛焊接結(jié)構(gòu)及工藝設(shè)計(jì)、提升電阻點(diǎn)焊整體技術(shù)水平具有很重要的現(xiàn)實(shí)意義。
　　焊后試件按照中車唐山機(jī)車車輛有限公司內(nèi)部企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行外觀、平滑度及斷面檢測(cè)。焊后對(duì)接頭進(jìn)行鹽霧腐蝕和脈動(dòng)拉伸疲勞試驗(yàn)。
　　（1）鹽霧腐蝕試驗(yàn)選用乙酸鹽霧（ASS）對(duì)電阻點(diǎn)焊接頭進(jìn)行鹽霧腐蝕試驗(yàn)，試驗(yàn)周期為48h、1000h。鹽霧腐蝕試驗(yàn)中所使用試樣的尺寸為138mm×60mm（見(jiàn)圖1）。
　　（2）脈動(dòng)拉伸疲勞試驗(yàn)對(duì)未經(jīng)鹽霧腐蝕的電阻點(diǎn)焊接頭和經(jīng)48h、1000h鹽霧腐蝕的電阻點(diǎn)焊接頭分別進(jìn)行脈動(dòng)拉伸疲勞試驗(yàn)。脈動(dòng)拉伸疲勞試驗(yàn)按照ISO14324：2003《電阻點(diǎn)焊焊縫的有損檢驗(yàn)點(diǎn)焊焊縫的疲勞試驗(yàn)法》的要求進(jìn)行試件加工，并按照該標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定進(jìn)行試驗(yàn)，應(yīng)力比R=0.1，指定循環(huán)壽命取1×107次。在試驗(yàn)過(guò)程中，當(dāng)疲勞裂紋尺寸足夠大而導(dǎo)致載荷加不上去時(shí)，可自動(dòng)卸載停振，并記錄循環(huán)次數(shù)。墊板厚度與相應(yīng)母材厚度一致。采用JSM-6360LV型掃描電鏡對(duì)疲勞斷口進(jìn)行微觀形貌分析。
　　按常規(guī)方法確定F-N曲線和由升降法確定的1×107次循環(huán)下的疲勞*限，*終確定的未經(jīng)鹽霧腐蝕及經(jīng)48h、1000h鹽霧腐蝕的Q310NQL2+Q345NQR2電阻點(diǎn)焊接頭疲勞*限F0.1分別為4.55kN、3.71kN、3.87kN。由此可看出，未經(jīng)鹽霧腐蝕的接頭疲勞*限較高，經(jīng)鹽霧腐蝕的接頭疲勞*限較低；經(jīng)48h與1000h鹽霧腐蝕接頭的疲勞*限相差不大。
　　由此可看出，未經(jīng)鹽霧腐蝕及經(jīng)48h、1000h鹽霧腐蝕后的電阻點(diǎn)焊接頭試件起裂區(qū)無(wú)缺陷，沒(méi)有明顯起裂源。因?yàn)樵嚰芗羟泻屠靸煞N應(yīng)力，根據(jù)試件的受力狀態(tài)，熔核處沿試件長(zhǎng)度方向存在應(yīng)力集中，且熔核為圓形，熔合區(qū)組織分布不均，所以*初在熔合區(qū)因應(yīng)力集中而起裂；從圖6a可看出，熔合區(qū)起裂處有明顯的起伏，這是因?yàn)榱鸭y從初始位置啟裂后沿著熔合線擴(kuò)展，并在擴(kuò)展一定長(zhǎng)度后，由于應(yīng)力集中、缺口等因素形成新的裂紋源向著母材擴(kuò)展，因此*終斷裂。由于疲勞斷口擴(kuò)展時(shí)中斷較少，所以疲勞裂紋擴(kuò)展區(qū)沒(méi)有明顯的疲勞輝紋；擴(kuò)展區(qū)的大小隨疲勞循環(huán)次數(shù)的增加而增大；終斷區(qū)呈剪切韌窩+解理形態(tài)，韌窩較大。試件斷裂處無(wú)缺陷，因此可知應(yīng)力集中是斷裂的主要原因。